引言

我公司5000t/d水泥熟料生產線，2011年2月份點火投產。三檔支承回轉窯規格為中4.8×74m，托輪軸采用球面調心瓦。由于回轉窯承受載荷大，我公司選用粘度及閃點較高、抗極壓、抗磨、抗乳化，成膜迅速的LRHF-6388 潤滑油。在正常情況下，各檔瓦溫在35~45℃(夏季)，最高不超過50℃。但是，4月18日5:22分二檔4#瓦溫高，窯電流高，主電機跳停，軸溫130℃，托輪軸上有兩處掛銅，隨即沖水淋油處理，中控室顯示二檔油溫54.5℃，瓦溫46.3℃，7:24分啟主電機后二檔4#瓦油膜較差，8:39分停主電機檢修。

從現場拉瓦面積、銅瓦壓塊變形情況看，可以判斷造成本次拉瓦的原因為：

(1)由于窯體的竄動，導致托輪軸線與窯的中心線，兩檔托輪或同檔托輪軸線相互變化，造成軸與瓦之間的接觸不良，出現軸面劃痕或溝棱，軸面有多處發白，即“拉絲掛銅’現象。

(2)根據上年度年底靜態檢測報告，二檔偏南側2.7mm，二檔托輪北側受力大，導致2檔北側4#軸瓦受力不均，回轉窯稍有波動就產生高溫。

(3)由于檢修時2檔4#銅瓦中間位置存在高點，導致軸溫升高。

(4)窯電流偏高，托輪與輪帶接觸面偏窄，一、二檔八字輪嚴重。

(5)軸瓦與軸頸的接觸點超出正常標準(正常值為3~4點/cm2)。

經分析，本次停窯主要工作為待筒體溫度降至80℃以下，頂窯重新刮研二檔4#瓦；一、二檔重新測量托輪相對位置(左右跨距)；一檔1#瓦淋油盤調整，保證淋油效果良好。

(1)重新刮研二檔4#瓦，保證30度接觸帶接觸良好，進油口塞尺0.2mm塞入深度340mm；塞尺0.15mm塞入深度345mm；塞尺0.4mm塞入深度310mm；塞尺0.6mm塞入深度280mm；瓦背塞尺0.2mm塞入深度200mm。

(2)重新調整一檔3#、4#托輪瓦座，3#托輪瓦座向托輪測北側推進13mm，南側推進4mm，4#托輪瓦座向托輪測推進8mm，保證止推盤不接觸瓦座，在合理間距內運行。

(3)重新調整三檔3#托輪瓦座，3#托輪瓦座向托輪側推進10mm，保證止推盤不接觸瓦座。

(4)啟窯后重新調整二檔托輪瓦座，將1#瓦、4#瓦后退5mm，2#瓦、3#瓦推進2mm，整體將窯中心線偏北側2.7mm。

(5)于4月25日啟窯后重新調整一檔3#瓦、一檔4#瓦，4月26日重新調整三檔4#瓦，調整托輪頂絲，均衡各托輪受力，邊調整邊用測溫儀測量托輪軸溫度(測溫儀所測托輪軸的溫度與熱電阻所測油槽的溫度相差在5℃以內)變化情況，并認真做好記錄，通過調整托輪的頂絲改變托輪軸線與窯體軸線的歪斜方向，使托輪和輪帶產生上推或下推作用力，軸瓦和推力盤在要求的間距內來回上下竄動，產生相互研磨，改善軸頸與軸瓦接觸情況的效果，保證托輪上推力及液壓檔輪壓力在5MPa以內。

(6)用適量HF托輪專用研磨油，混合加入托輪瓦座內，充分研磨30min，將原有的油放出一部分，再加入適量的新油。

(7)用180-230#油石在窯的慢轉下，對托輪軸表面出現拉絲的部位進行打磨，直到手感光滑為止，此項操作應注意人員及設備安全。

(1)研瓦后，二檔4#瓦油膜不斷形成，啟窯后慢轉期間用油石進行打磨，目前油膜逐漸變厚，整體潤滑效果較好。

(2)通過調整托輪受力后，軸瓦和推力盤在合理間距內竄動。

(3)液壓檔輪壓力能夠控制在5MPa以內。

(1)隨時觀察軸瓦表面油膜的形成情況，以確定軸頸與軸瓦的接觸角和接觸點是否在正常范圍。

(2)觀察輪帶與托輪接觸面的光亮程度，以判斷各檔托輪受力是否均衡。

(3)觀察托輪軸頸軸頭是否有拉絲現象(用手感覺是否有阻檔)，以確定是否需要再調整托輪，定檢或大修時是否進行刮研。

(4)加強巡檢力度，推力變化、淋油狀況及時關注。

(5)調整隔熱板角度，保證筒體輻射熱對托輪瓦座的影響。

窯投料后中控操作員和窯巡檢工密切跟蹤監視托輪瓦溫度的變化，由于中控室的托輪瓦溫度顯示與紅外線測溫儀檢測的溫度有差別，要求巡檢人員用紅外線測溫儀每20min測一次托輪軸瓦、軸端即軸根的溫度，并作好記錄發到微信群。一旦遇到情況要立刻反映，及時處理。通過采取上述一系列措施，托輪運行至今溫度趨于穩定，基本控制在45℃以內，沒有出現溫度偏高現象，而且油膜形成適中，運行效果良好。

作者：王亮，王福春，莘守業，劉飛，張二龍，賈愛明

所屬：清水河縣蒙西水泥有限公司

來源：《中國水泥》

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