2016年4月天津院設計的首臺側進風式選粉機在某公司B線ф1.8m×1.4m生料輥壓機終粉磨系統中應用，選粉機選粉效率低的問題一直制約著系統的穩定、高效運行，主要原因是進入選粉機的粗、細粉不能有效分離、選粉區域含塵氣體分布不均。投產初期設計單位對此問題進行如下改進：

(1)為提高進入選粉區域的含塵氣體均勻性，將導向葉片的開度由進風端開始，呈漸開型布置。

(2)針對選粉機外側蝸殼造成部分細粉不能被選出，選粉效率偏低的問題，提出在選粉機殼體及錐部增加補風口方案。

(3)針對動選回粉中細粉含量偏多問題，在動選粗粉溜子雙翻板閥下側增加一個三通閥，通過斜槽將粗粉引入V選出風側，增加對物料的二次選粉過程。

改進后磨機臺時產量提高22t/h。但在后續的實際運轉中，該系統電耗較我公司A線采用下進風式選粉機的ф1.8m×1.4m生料輥壓機終粉磨系統高3.19kWh/t，存在較大的下降空間，需進一步進行技術改進。

A，B兩線主機設備運行數據對比見表1。從表1可看出，B線系統風機滿負荷運行，電耗高；B線選粉機運轉有用功低，進入做功區域的含塵量不足。

表1 A，B兩線主機設備運行數據對比（KW）

側進風雙風道選粉機的結構見圖1，從V選出來的含塵氣體進入選粉機，在蝸殼入口被隔風墻分割為兩部分：一部分進入內風道，另一部分進入外風道。

圖1 側進風雙風道選粉機結構

內風道含塵氣體在導向葉片作用下進行粗、細粉分離，細粉隨氣流進入選粉區域進行下一步分選；外風道含塵氣體在蝸殼的旋風收塵作用下進行粗細粉分離，細粉隨氣流運動至內、外風道匯合處，經導向葉片進入選粉區，粗粉與內風道粗粉沉降至選粉機錐部。進入選粉區的細粉在籠形轉子的作用下再分離，細粉隨氣流由出風口進入旋風筒，收集成成品。粗粉沿內錐沉降形成中粗粉。粗粉、中粗粉重新返回至入料斗提，進入輥壓機進行輥壓。

側進風選粉機的設計理念為內、外風道各發揮其優勢，對物料進行充分選粉，以提高選粉效率，達到增產降耗的目的。但在實際運行過程中，粗粉中細粉含量仍可達20％，選粉效果欠佳，具體原因分析如下：

(1)選粉機進風口大量粗細粉沉降。由選粉機結構圖可看出，在選粉機蝸殼進口，通風面積驟然增大，含塵氣體風速降低，使得大量的物料在進風口還未來得及進行粗細粉分離就被迫沉降。

(2)進入籠形轉子的含塵量不足。含塵氣體在進風口被分割為兩部分，進入內風道的含塵氣體可順利的經導向葉片進入籠形轉子，而進入外風道的選粉機受蝸殼旋風收塵作用的影響，最后只有一小部分可以進入選粉區域。

(3)有效選粉面積不足。由于受選粉機出口中心壓頭的影響，進入選粉區域的氣體直接短路進入籠形轉子。

(4)循環風機滿負荷運行，電耗高。為了降低動選粗粉回料中細粉對系統的影響，通過人為增補冷風，提高二次分選效果。大量的冷風補給增加了循環風機的負荷。

為解決以上問題，2016年l1月進行技改，措施如下：

(1)外風道鋪底。解決因通風面積增大，風速降低，沉降物料多的問題，同時杜絕進入外風道的含塵氣體從隔風墻底部短路至內風道，強制風向風道內運動。但運行效果不佳，外風道沉降物料的細粉含量未減少。

(2)隔風墻沿螺旋線開口。考慮氣體由外風道進入內風道通風距離較長，面積較大(1.4m×11m)，決定在隔風墻的沿螺旋線開6個0.8m×1.2m通風口，使外風道的含塵氣體直接短路至內風道，并進入籠形轉子，以增加進入籠形轉子氣體的含塵量。開機后，選粉機電流升高5～10A，系統阻力降低200Pa，臺時有所提高，效果較好。但系統補風量未得到有效控制。

(3)結合以上措施，又將內風道鋪底，并在內、外風道鋪設充氣箱，制造“浮騰床”。內風道鋪底后，進一步縮小了選粉機內的通風面積，強制含塵氣體向風道內部運動。同時在在充氣箱的作用下風道內沉降的粗粉，呈現出浮騰運動，可使粗粉中裸露的細粉被風帶起，形成小范圍的“二次選粉”。

該改造于2017年10月完成，開機后選粉機電流升高15A左右，系統阻力降低300Pa，且選粉機回料中粗粉、中粗粉的0.08mm篩余也得到了較大改善(見表2)。至11月15日錯峰停產，在穩定高產的基礎上，補風口已逐漸關閉，循環風機電流也由89A降至81A，效果良好。

表2 回料中粗粉、中粗粉的0.08mm篩余（％）

技改后選粉機進出口壓差降低500Pa，選粉機電流升高約20A，選粉效率提高約10％，較技改前磨機臺時升高17.84t/h，生料綜合電耗較2016年降低1.22kWh/t，產生經濟效益78萬元。

通過對側進風雙風道選粉機設備結構的技術改造，解決了選粉機內細粉沉降嚴重的問題，內、外風道各發揮其優勢，粗細粉得到了有效的分離，提高了選粉效率，降低了系統循環負荷，提高了輥壓機做功的穩定性。但選粉機選粉區域利用率低的問題仍未得到有效改善，需繼續跟進。

作者：劉廣鐸，康麗娜

來源：《河北金隅鼎鑫水泥有限公司二分公司》

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